国内外高压和超高压电缆用于水下敷设时单芯钢丝铠装结构方面的情况。关于35kV及以下电缆因为国家规范中规定选用铜丝隔磁结构，所以各个制造厂根本都是按规范制造。规划部门和使用部门也选用此类电缆。出问题的大有其在。
镇海炼化第二热电站1＃发电机组至变压器选用的是8.7/10kV1×500mm2 YJV32 φ3.15镀锌钢丝铠装，并用4根铜丝隔磁。电缆烧毁的除了成束敷设方面的原因外，钢丝是造成电缆烧毁的原因之一。
某电站选用1×400mm2 YJV32 交联聚乙烯绝缘电缆15根，每相5跟并联。（先不剖析其选择电缆型号是否合理。）试运行后发现载流才能远小于规划的载流才能。用户提出是否是钢丝铠装损耗太大的原因。故提出要做实验进行验证。本文就是针对该工程对单芯钢丝铠装电缆进行了载流量实验。用实验数据和现场测试数据来说话。要点从铠装材质和运行方面来讨论为往后电缆结构合理规划提供材料。
2．实验和现场测试材料
2．1 实验与核算材料
模拟某电缆线路工程进行实验。8.7/15 kV 1×400 mm2 YJV32 交联聚乙烯绝缘单芯钢丝铠装电缆。其试样结构尺寸列于表2-1。
注: 导体屏蔽层厚度为0.8 mm.绝缘屏蔽层厚度为0.6 mm.铜带厚度0.2mm。包带厚度0.2mm。
钢丝直径φ2.5mm 4根等直径的铜丝均匀分隔作为隔磁。
空气中敷设，不同的摆放方法下载流量实验数据及相关参数列于表2-2中。
注：* 依据测量外表的部位不同，温度相差较大。
** s – 相邻电缆轴心之距离。 De – 电缆外径
按照IEC 60287规范依据试样尺寸对单芯钢丝铠装电缆进行了载流量核算，核算结果列于表2-3。
注：* 工作温度下的导体的沟通电阻（Ω/m） .
** 铠装钢丝损耗（依据实验时铠装损耗推算值核算而得）。
平面摆放，电缆中心距离为2根电缆外径(De)。
2．2 现场材料
某工程现场电缆摆放如图2-1所示。测试材料经过整理汇总如下。依据＃1～＃2机组电流分配数据核算出电缆线芯和外表的温度列于表2-4和表2-5。核算线芯温度和外表温度所选用的参数如下：
依据测量电流而推算出线芯温度和外表温度。选用的参数是YJV32电缆的核算参数值(如沟通电阻和热阻)和实验参数(如钢丝损耗等)。
图 2-1 电缆摆放示意图
表 2-4 ＃1机组 31 MW 1800 A
* 每一线路由三根单芯电缆呈三角形摆放，彼此之间有一空隙。
* 因为阻抗引起电流分配不均。
* 每一线路由三根单芯电缆呈三角形摆放，彼此之间有一空隙。
* 因为阻抗引起电流分配不均。
3.1 载流量下降
首先讨论单芯钢丝铠装电缆在相同工作温度和相同环境条件下为什么载流量要比非铠装电缆载流量要小得多？其中主要原因是铠装钢丝损耗太大。在三角形摆放情况下钢丝的磁滞和涡流损耗是线芯损耗的3倍多。平面摆放是线芯损耗的2倍多。即使是别离敷设（电缆中心之距离大于2倍的电缆外径），钢丝损耗也是线芯损耗的2倍多。载流量对错钢丝铠装单芯电缆载流量的57%（相互触摸三角形摆放）和64%（空隙为1个电缆外径平面摆放）。从热阻方面考虑，有于钢丝电缆比同截面的非钢丝铠装电缆外径大得多（大约1.2倍）。空气中敷设时其外部热阻要比非钢丝铠装电缆小（大约是0.80%）。尽管钢丝铠装多了内衬层热阻，其增加肯定值与外部热阻的减小简直相抵消。所以说铠装损耗在这里起着肯定效果。这是载流量降低的主要原因。
3.2 铠装损耗
单芯电缆钢丝铠装损耗为什么这么大？其损耗原因主要是磁滞和涡流损耗起决定性效果。这些损耗都与磁场强度有关，而磁场强度又与线芯电流有关。当钢丝单点互连时，铠装不存在环流损耗。电缆是相当于无限长直导线，其线芯电流在本电缆钢丝中的电场远大于其它相邻电缆电流在该钢丝中的电场，以为钢丝损耗主要是本电缆线芯电流引起的。三根单芯呈三角形摆放运行于三相体系和三根单芯呈三角形摆放串联运行于单相体系中，依据表2-2 实验材料（单相）和现场的测量材料（三相）反映到载流才能和温度两个参数来剖析在三角形摆放时两者的钢丝铠装损耗是接近的。这仅仅是就该组数据而言。因实验条件约束无法进行三相体系实验。通过表3-1的核算温度参数至少可以阐明电缆呈三角形摆放时单相的实验数据（载流量）与三相体系下在现场摆放方法下的测量电流是相近的。
注：① 实验与现场电缆都呈三角形摆放，但现场的三角形中有一胶木条隔开。
② 核算值（依据电流和热阻核算）。
③ 为便于比较已将表2-2的实验数据已换算到环境温度38.5℃时的等效值。
④ 三角形电缆组的外表温度随部位的不同相差很大，表中数据仅供参考。
